1 項目概況

某公司投資建設的科技園項目總占地面積約7.2 hm2(108畝），規(guī)劃16棟樓，建筑面積約1.5×105m2，供熱面積約1.14×105m2，總熱負荷7 000 k W。原規(guī)劃采用天然氣鍋爐供熱，但冬季供熱時，天然氣價格最高可達4.9元/m3，年運行成本高。項目所在區(qū)域位于太原盆地西溫莊隆起，地熱資源豐富。因此，計劃采用中深層地熱替代原規(guī)劃的天然氣鍋爐供熱，以大幅降低供熱費用。

2 中深層地熱能稟賦條件

2.1 構造概況

太原盆地自北向南排列為城北凹陷、三給地壘、城區(qū)凹陷、親賢地壘、晉源凹陷和西溫莊隆起6個構造單元。本項目擬建井位于太原盆地西溫莊隆起。

2.2 地層概況

本項目所在區(qū)域地層從上至下主要由第四系、新近系、古近系、三疊系、二疊系、石炭系、奧陶系下中統(tǒng)和寒武系上中統(tǒng)等地層組成。

2.3 地熱資源形成條件分析

已有的區(qū)域實鉆資料表明，項目所在區(qū)具備良好的地熱地質條件，熱儲層巖性為奧陶系、寒武系碳酸鹽巖，主要表現(xiàn)如下。

1）蓋層。蓋層由第四系、新近系泥巖層和二疊、石炭系巖層組成，總厚度600～1 700 m不等，其中，第四系、新近系、三疊系泥巖層厚600～2 000 m不等；二疊和石炭系巖層厚300 m左右。奧陶系中統(tǒng)峰峰組頂板埋深600～1 800 m，其上蓋層厚度較大，分布比較穩(wěn)定，隔水、隔熱性能良好，具備良好的蓋層條件。

2）熱儲層。熱儲層主要為古生界碳酸鹽巖地層，即奧陶、寒武系灰?guī)r，尤以中奧陶統(tǒng)、中寒武統(tǒng)發(fā)育最好，總厚300～800 m。

3）熱源。太原盆地的熱源主要為裂谷盆地背景下的高大地熱流，傳熱方式以熱傳導為主。據(jù)山西大地熱流值分布資料，中部各盆地大地熱流值1.7 HFU（熱流值單位），而山區(qū)普遍小于1.3 HFU。區(qū)域熱流值高，一般表征地殼薄，居里等溫面埋藏較淺（小于20 km），深部熱流值高。

4）通道。西溫莊地熱田西側、北側斷裂形成的破碎帶，均具有導水作用。斷裂縱橫交錯，彼此連通，將地下熱水經深循環(huán)對流作用，沿構造通道將深部熱能攜帶到中淺層。太原盆地的地下水都來自盆地本身及山區(qū)的大氣降水，經斷裂帶及層中的巖溶縫隙相互溝通。

2.4 流體物理化學特征

地熱水化學類型為SO42--Ca2+型水，礦化度為1.0～2.1 g/L，總硬度為0.7～1.4 g/L,p H值為7.0～8.3，呈弱堿性。

2.5 水溫、水量預測

通過收集查閱本區(qū)域相關地質資料和了解附近地熱項目情況，收集調研的資料顯示，該區(qū)域附近地熱井的水量在100 m3/h以上，井口水溫在60℃以上，最高達到74℃。

3 項目熱負荷

3.1 熱負荷分析

本項目總供熱面積約1.14×105m2，總需求熱負荷為7 000 k W。根據(jù)太原市氣候條件和項目建筑特性，項目每年供熱期為11月1日至次年3月31日，供熱時段0:00—24:00，室內溫度要求18℃以上。

3.2 平均熱負荷

根據(jù)CJJ/T 34—2022《城鎮(zhèn)供熱管網(wǎng)設計標準》，計算該項目采暖期采暖平均熱負荷。采暖期平均熱負荷計算式為：

式中：Qh,a為采暖期采暖平均熱負荷的數(shù)值，單位k W;Qh為采暖設計熱負荷的數(shù)值，單位k W;ti為室內計算溫度的數(shù)值，單位℃；ta′為采暖期除去最冷5 d后平均室外溫度的數(shù)值，單位℃；to,h為采暖室外計算溫度的數(shù)值，單位℃；N為采暖時間的數(shù)值，單位d。

本項目設計熱負荷為7 000 k W，室內溫度設計為18℃，供熱時間為150 d，平均室外溫度按照除去最冷5 d后的平均室外溫度為-3.38℃，則該項目采暖期采暖平均熱負荷為4 859.09 k W。

3.3 全年耗熱量

年耗熱量由式（2）計算：

式中：Qha為全年耗熱量的數(shù)值，單位GJ。

項目平均熱負荷為4 859.09 k W，則該項目年耗熱量為62 959.68 GJ。

4 熱源建設方案

4.1 熱源方案

4.1.1 生產井數(shù)量的確定

根據(jù)地熱資源分析，項目所在區(qū)域有豐富的地熱資源，可采用地熱作為熱源。設計地熱井深2 450 m，地熱井單井出水量105 m3/h，井口溫度65℃。

小區(qū)末端采用風機盤管，設計供熱供回水溫度為45℃/40℃。按照尾水回灌溫度15℃計算，地熱水直供可提供負荷Q1=105×1.163×（65-42)=2 808.65 k W，熱泵COP (Coefficient Of Performance，能效比）按4.0計算，熱泵可提供負荷Q2=105×1.163×（42-15）×4÷3=4 396.14 k W，因此，單井可提供負荷為Q=2 808.65+4 397.14=7 204.79 k W。根據(jù)熱負荷分析，項目需要的地熱井口數(shù)n=7 000÷7 204.79=0.97口，因此需生產井1口。由以上分析可知，該地熱井熱源富裕，可滿足項目的供熱需求。

4.1.2 回灌井數(shù)量的確定

初步擬定按照同層1∶1回灌，即采用“一采一灌、同層回灌、取熱不耗水”的模式進行回灌，因此需新建回灌井1口。

4.2 換熱站設計

4.2.1 工藝流程

該項目利用地熱水作為供熱熱源，冬季提供45℃/40℃采暖熱水。系統(tǒng)設置1口生產井。項目供熱系統(tǒng)不分高低區(qū)，采用“板換直供+熱泵機組調峰”的方式為項目供熱，當室外溫度較低時，板式換熱器直供，直供無法滿足熱負荷需求時，開啟熱泵機組調峰以滿足總熱負荷要求。具體流程為：地熱水首先經過一級板換，板換一次側供回水溫度65℃/42℃，二次側供回水溫度45℃/40℃。經過一級板換后的地熱水溫度降至42℃，一級板換出來的地熱水經過二級板換再次提取熱量，溫度從42℃降到15℃；二級板換二次側出水溫度21℃，進入熱泵機組經蒸發(fā)器換熱后，溫度降到13℃。地熱水通過二級換熱后，通過熱泵機組的提升作用，冷凝側產生45℃/40℃的熱水供末端風機盤管系統(tǒng)。

4.2.2 主要設備選型

從工藝原理圖看，該項目主要設備為潛水泵、熱泵機組、循環(huán)水泵、板式換熱器、軟化系統(tǒng)、回灌過濾裝置等。

4.2.3 地熱尾水處理

由于礦化度、溫度、政府政策管控等原因，需對地熱尾水進行同層回灌處理，實現(xiàn)地熱尾水的全部同層回灌。因此，在換熱站內設置地熱尾水回灌過濾裝置，過濾管道及系統(tǒng)殘留的直徑相對較大的顆粒，防止回注地熱水堵塞地熱水儲層。

5 供熱效果分析

在該項目投入運行后，進行了換熱站站內運行數(shù)據(jù)的監(jiān)測和供熱用戶端室內溫度參數(shù)入室測量，詳細記錄了一個供熱季的參數(shù)。根據(jù)項目的運行日報表，即11月1日至次年3月31日的運行報表，供熱用戶端的室內溫度維持在20℃以上，供熱效果良好。

6 效益分析

6.1 經濟效益分析

項目建設投資為1.529 8×107元，按照30年運行期測算2種方案的總費用，總費用包含項目投資費用和30年運行費用。中深層地熱方案總費用6.908 98×107元，天然氣鍋爐方案總費用1.818 636×108元，中深層地熱方案相比于天然氣鍋爐方案可節(jié)省費用1.127 738×108元。該項目隨著運行時間的增長，經濟效益愈發(fā)顯著。

6.2 環(huán)保效益分析

本項目實施可以降低環(huán)境污染，減少CO2、SO2的排放，同時可減少煙霧、粉塵等污染物的排放。項目運行后，年節(jié)約標煤量約2 148.28 t，年減排CO2約5 628.49 t，年減排SO2約18.26 t，年減排NOx約15.89 t。

7 結論

1）項目區(qū)域地熱資源豐富，地熱開發(fā)利用符合國家、地區(qū)產業(yè)政策導向和戰(zhàn)略要求。

2）本項目采用中深層地熱供熱方案，設計2口地熱井，井深約2 450 m，一采一灌。采用“板間接換熱+熱泵機組梯級利用”的工藝流程，為項目冬季供熱。

3）本項目與天然氣鍋爐供熱方案相比，在30年運營期內，總計可節(jié)約費用1.127 738×108元，經濟效益顯著。

4）本項目的實施還具有良好的環(huán)保效益和社會效益。項目運行后，年節(jié)約標煤量約2 148.28 t，年減排CO2約5 628.49 t，年減排SO2約18.26 t，年減排NOx約15.89 t。